实验结果表明,热处理后的冷轧薄板拉伸强度达到1082.9 MPa,伸长率为29.3%。在3.5%NaCl溶液中样品的临界点蚀电位为1060 mV。在65%HNO3溶液中晶间腐蚀后的失重为0.05 g /(m2·h)。室温下α相的变形机理是多滑移系统形成位错胞结构,而单滑移模型和机械孪晶则出现在γ相中。随着热处理温度的升高,微观结构变得更加均匀,沉淀颗粒的数量减少。
实验结果表明,热处理后的冷轧薄板拉伸强度达到1082.9 MPa,伸长率为29.3%。在3.5%NaCl溶液中样品的临界点蚀电位为1060 mV。在65%HNO3溶液中晶间腐蚀后的失重为0.05 g /(m2·h)。室温下α相的变形机理是多滑移系统形成位错胞结构,而单滑移模型和机械孪晶则出现在γ相中。随着热处理温度的升高,微观结构变得更加均匀,沉淀颗粒的数量减少。
实验结果表明,热处理后的冷轧薄板拉伸强度达到1082.9 MPa,伸长率为29.3%。在3.5%NaCl溶液中样品的临界点蚀电位为1060 mV。在65%HNO3溶液中晶间腐蚀后的失重为0.05 g /(m2·h)。
实验结果表明,热处理后的冷轧薄板拉伸强度达到1082.9 MPa,伸长率为29.3%。在3.5%NaCl溶液中样品的临界点蚀电位为1060 mV。在65%HNO3溶液中晶间腐蚀后的失重为0.05 g /(m2·h)。
实验结果表明,热处理后的冷轧薄板拉伸强度达到1082.9 MPa,伸长率为29.3%。在3.5%NaCl溶液中样品的临界点蚀电位为1060 mV。在65%HNO3溶液中晶间腐蚀后的失重为0.05 g /(m2·h)。